电动机异步起动，与变压器空投工况十分相似。根据文献《抑制变压器励磁涌流的新方法》对变压器励磁涌流抑制的分析，初步形成了以下对电动机异步起动的控制思路。
希望能在现有理论分析基础上，建立模型，以完成异步电动机、同步电动机的相关动模试验，取得数据波形资料，作进一步验证分析。
1、文献《抑制变压器励磁涌流的新方法》对变压器空投时主磁通表达式的推导，同样适用于电动机
文献《抑制变压器励磁涌流的新方法》以单相变压器为例，进行推导。
不管变压器是否空载，当施加于初级侧绕组，并达到稳态情况时：
u1=i1R1+N1·df／dt
忽略R1，并令u1=Umsin(wt+a)，有：
Umsin(wt+a)=N1·df／dt
可求出：
f=-Um／wN1·COS(wt+a)
上式是在稳态情况下得出的，下面结合暂态过程进行分析。
变压器初级侧绕组在外施电压骤增时，由于变压器铁芯中的磁通不能突变，意即磁通在加上电压的瞬间（t=0时刻）仍维持为零。
根据上述的稳态磁通，可知t=0时刻产生的暂态磁通（即偏磁）：
fp=Um／wN1·COSa
对无损变压器（R1=0），该偏磁将维持不变；对有损变压器（R1≠0），该偏磁将按时间常数衰减至0。
令稳态磁通为fs，则有：
fs=-Um／wN1COS(wt+a)
可见，变压器空载合闸时的主磁通表达式为：
f=fp+fs=Um／wN1(COSa-COS(wt+a))
由于异步电动机与变压器的电磁特性相同，不管异步电动机是否带负载起动，上述推导均同样适用于异步电动机。
同步电动机的起动，基本上全部采用异步起动方式（虽有同步起动方式，但实际采用较少）。在投入励磁之前，起动中的同步电动机就是一台异步电动机，所以，上述推导同样适用。
辅证文献：《从异步电动机启动瞬间自动跳闸谈选择断路器》，从实验角度验证了异步电动机起动时，存在稳态磁通和暂态磁通的问题。并指出，电动机投运时刻，如果电源电压的初相角为90度，则起动电流中的非周期性暂态分量值为0；如果初相角为0，则起动电流中的非周期性暂态分量值最大。这与上述对偏磁fp=Um／wN1·COSa的分析结论相同。
2、电动机剩磁特性与变压器相同
剩磁现象的产生，是由于铁芯中的磁畴在外磁场作用下，按某一方向排列。当外磁场停止作用后，磁畴的排列被保留下来，不能恢复原状，形成剩磁。
异步电动机与变压器的电磁特性相同，所以，理论上，剩磁的极性表现也会相同。
稍有不同的是，异步电动机在定子三相绕组断电后，转子绕组由于惯性，不会马上停下来。
转子不会马上停下来，转子铁芯存在剩磁，异步电动机作为发电机向外发电。由于该时定子回路已经断开，转子剩磁发电并未转化成电能送出，而仅仅发生一部分涡流损耗，所以，异步电动机实际上的剩磁必然存在。虽然相比变压器，有少许损耗，但剩磁极性不会因此发生改变。
对同步电动机，停机时，如果灭磁开关先于断路器动作，其剩磁情形同异步电动机。
同步电动机在异步起动接近同步转速时，为了使其加速至同步转速，需要在转子绕组施加励磁，其所施加的励磁效果相对原异步电动机所存在的磁动势而言，必为助磁作用。所以，就算同步电动机在停机时断路器先于灭磁开关动作，转子铁芯剩磁的极性也不会得以改变，仍然与异步电动机的剩磁特性相同。
综上所述，不管异步电动机、同步电动机还是变压器，其系统侧断路器断电后，留在磁路中的剩磁在正常情况下均不会衰减消失，更不会改变极性。除非是元件铁芯受到高于材料居里点的高温作用后，剩磁才会衰减消失，但一般现场不会出现这种情况。
3、结论
虽然文献《抑制变压器励磁涌流的新方法》仅分析了变压器和电容器，未纳入电动机，但异步电动机、同步电动机采用类似深圳智能SID-3YL涌流抑制器功能，实现对电动机的起动控制，从理论上是成立的。
但电机类问题理论上的分析，有时可能与实际相差甚远。尚需进一步在异步电动机、同步电动机上取得动模实验数据，予以验证。
如果验证结论满意，该种实现方式，将从根本上彻底改变现有电动机异步起动时基于自藕变起动、星三角变换起动、软起动、变频起动等起动实现方式。同时，也可大大改善电动机全压起动时对绕组绝缘的损坏，减少设计院的设计负担。势必对客户、对产品，产生较为重大的影响。
4、参考文献
抑制变压器励磁涌流的新方法 叶念国 该文刊登在《中国电力系统保护与控制学术研讨会论文集》。
从异步电动机启动瞬间自动跳闸谈选择断路器 周继燕 该文刊登在《农村电工》2006年第9期。
北京思瑞：何荣光
