在满足焊接接头力学性能要求的前提下,提高熔敷速率可以提高生产率。用常规的埋弧焊(saw)焊接中厚板结构,如果提高熔敷速率,就要加大焊接线能量,其结果是焊接熔池变大,母材熔化量增加,焊缝化学成分变差,焊缝组织粗化,焊接热影响区扩大并且性能变坏。添加合金粉末的埋弧焊(submerged arc welding with alloyed metal powders,saw-amp)是一种能够提高熔敷速率,又不使焊接接头性能变差的高效焊接技术。基本做法是在坡口中预先铺放一层金属粉末(或金属细粒、切断的短焊丝等),然后进行埋弧焊。国外从60年代末期至今一直在研究、开发和应用这种技术,已研究了系列合金粉末、焊剂和合金粉末添加装置,广泛用于造船、压力容器、重型机器、桥梁、建筑和海洋石油平台等领域。
笔者用该技术焊接了q235钢和16mnr钢,并应用于实际焊接生产。
1 材料及焊接工艺
1.1 材料
母材板厚为18 mm,试板尺寸为300 mm×500 mm,焊丝直径为4.0 mm,焊剂粒度为8~60目,合金粉末粒度为80~200目。化学成分见表1。
表1 母材、焊丝和合金粉末的化学成分单位:%
材料 | c | si | mn | s | p | ti | ni |
20g | 0.12 | 0.23 | 0.55 | 0.022 | 0.025 | <0.05 | <0.1 |
16mnr | 0.15 | 0.35 | 1.46 | 0.024 | 0.028 | <0.05 | <0.1 |
h08a | 0.05 | 0.026 | 0.36 | 0.010 | 0.028 | <0.05 | <0.1 |
h10mn2 | 0.09 | 0.026 | 1.76 | 0.025 | 0.020 | <0.05 | <0.1 |
ap3 | 0.22 | 0.18 | 3.0~5.5 | 0.025 | 0.030 | 0.5~1.0 | 0.5~2.0 |
ap5 | 0.21 | 0.26 | 2.0~3.5 | 0.023 | 0.032 | 0.5~1.0 | 0.5~2.0 |
1.2 焊接工艺
对接,焊接规范见表2。焊机为mz-1000,dcrp。v型坡口,saw角度为60°~65°,钝边为4 mm;saw-amp角度为40°~45°,钝边为2 mm。
表2 焊接工艺规范
编号 | 母材 | 焊丝 | 焊剂 | 粉末 | 层数 | 电流 (a) | 电压 (v) | 焊接速度 (mm/min) | 线能量 (kj/mm) |
03 | 20g | h08a | hj431 | 无 | 5 | 500~520 | 30~32 | 500 | 1.6~1.7 |
04 | 20g | h08a | sj301 | 无 | 5 | 500~530 | 30~32 | 500 | 1.6~1.7 |
53 | 16mnr | h10mn2 | hj431 | 无 | 6 | 500~520 | 32 | 500 | 1.6~1.7 |
54 | 16mnr | h10mn2 | sj301 | 无 | 6 | 500~520 | 32 | 500 | 1.6~1.7 |
01 | 20g | h08a | hj431 | ap5 | 1 | 750 | 38 | 350 | 4.2 |
02 | 20g | h08a | sj301 | ap5 | 1 | 700 | 38 | 350 | 3.9 |
51 | 16mnr | h08a | hj431 | ap3 | 1 | 720 | 38 | 350 | 4.0 |
52 | 16mnr | h08a | sj301 | ap3 | 1 | 700 | 38 | 350 | 3.9 |
2 试验结果及讨论
2.1 焊缝化学成分
采用saw和saw-amp技术焊接的20g、16mnr钢焊缝化学成分见表3。结果表明,用sj301焊接的焊缝,c、si和mn元素增加,p含量与hj431焊缝相当,s含量却没有减少。由于sj301和hj431本身的s、p含量对其焊缝中的s和p含量有相当显著的影响,而不同厂家生产的焊剂s、p含量有很大差别,故可以理解本文的成分分析结果。saw-amp焊缝的s含量与saw焊缝相当,p含量显著减少,但均低于0.030%,焊缝的成分完全符合gb6654-86的要求。添加合金粉末有利于焊缝脱s和脱p。
表3 焊缝的化学成分单位:%
编号 | c | si | mn | s | p | ti | ni |
03 | 0.06 | 0.37 | 1.20 | 0.015 | 0.027 | <0.05 | <0.1 |
04 | 0.10 | 0.60 | 1.51 | 0.022 | 0.027 | <0.05 | <0.1 |
53 | 0.09 | 0.48 | 1.85 | 0.018 | 0.033 | <0.05 | <0.1 |
54 | 0.13 | 0.78 | 2.20 | 0.026 | 0.033 | <0.05 | <0.1 |
01 | 0.15 | 0.32 | 1.17 | 0.017 | 0.023 | 0.031 | 0.19 |
02 | 0.12 | 0.45 | 0.91 | 0.023 | 0.024 | 0.031 | 0.18 |
51 | 0.15 | 0.45 | 1.63 | 0.017 | 0.027 | 0.025 | 0.27 |
52 | 0.16 | 0.60 | 1.85 | 0.020 | 0.029 | 0.034 | 0.21 |
2.2 焊缝和haz的显微组织
saw的线能量一般为1.6 kj/mm,焊接18 mm厚的钢板需要5~6道焊满,未经再热的焊缝组织细小,针状铁素体较多,先共析铁素体少且窄,柱状晶方向性不明显,haz粗晶区晶粒尺寸较小。如果采用大线能量,线能量达到3.6 kj/mm,18 mm厚的钢板2道即可焊满,但是焊缝组织粗大,几乎无针状铁素体,先共析铁素体宽,haz粗晶区晶粒尺寸较大,有较多的魏氏组织。
用大线能量、saw-amp技术,18 mm厚的钢板一道就可焊满,但是,合金粉末的成分对焊缝抗裂性和组织有显著影响。合金粉末中mn、ti等合金元素含量非常少,其成本较低,但焊接过程中电弧燃烧不稳定,焊道忽宽忽窄,焊缝组织中几乎没有针状铁素体,先共析铁素体连成一片,焊缝与haz在熔合区明显分开。采用含有较少mn、ti元素的合金粉末焊接,焊缝中针状铁素体细小且多,先共析铁素体较少,焊缝的柱状晶不明显,但是,焊缝成分有偏析,出现裂纹。调整合金粉末的成分,使之含有适当的mn、ti等合金元素,获得ap3和ap5粉末,配用h08a焊丝,分别焊接16mnr和20g,焊缝针状铁素体多且细小,先共析铁素体变窄且断续分布,先共析铁素体晶粒细小且量少。结果表明,在埋弧焊缝中添加适当成分的合金粉末,改善了焊缝的微观组织;haz粗晶区的珠光体增加,魏氏组织减少,haz微观组织并未由于线能量增大而恶化,说明saw-amp对线能量适应性强。
2.3 焊接接头力学性能
按jb4708-92进行拉伸和标准charpy v型缺口试样冲击试验。表4的试验结果表明,采用saw-amp技术焊接的接头力学性能完全满足要求,其中用sj301焊剂的接头力学性能更好。
表4 焊接接头常温拉伸性能和charpy v型缺口试样冲击韧性
编号 | 屈服 强度 (mpa) | 抗拉 强度 (mpa) | 延伸率 (%) | 断面 收缩率 (%) | 冲击韧性(j) |
焊缝 | haz |
03 | 366 | 433 | 22.1 | 51.3 | 87 | 91 |
04 | 369 | 436 | 19.8 | 56.4 | 107 | 88 |
53 | 451 | 587 | 20.4 | 42.8 | 47 | 43 |
54 | 477 | 587 | 16.7 | 43.0 | 48 | 39 |
01 | 312 | 449 | 25.1 | 54.2 | 41 | 90 |
02 | 343 | 446 | 24.0 | 57.2 | 54 | 75 |
51 | 436 | 605 | 18.1 | 37.6 | 35 | 41 |
52 | 449 | 608 | 15.6 | 36.5 | 52 | 44 |
2.4 焊缝和haz的晶粒大小及几何尺寸
在埋弧焊坡口中添加合金粉末焊接,母材的熔合比降低,焊接电弧的大部分热量用来熔化焊丝和粉末。用定量金相的方法测量了焊缝组织中先共析铁素体和haz粗晶区原始奥氏体的晶粒大小。结果表明,添加合金粉末后,尽管采用了大线能量焊接,焊缝中先共析铁素体的平均尺寸由50 μm~100 μm减小为20 μm~30 μm,而且添加合金粉末后针状铁素体含量明显增加,先共析铁素体减少,柱状晶的方向性减小,添加的合金粉末有利于改善焊缝组织。添加合金粉末并采用大线能量,尽管整个haz及其粗晶区的宽度有所增加,但对接头性能有重要影响的haz粗晶区原始奥氏体的晶粒平均尺寸基本保持为60 μm~80 μm,受线能量的影响并不显著,见图1。添加合金粉末焊缝的熔深增加,深宽比显著升高,见表5。
表5 saw和saw—amp的焊缝深宽比、熔敷速率、熔敷系数和接头角变形
编号 | 粉末 | 线能量 (kj/mm) | 熔池 深宽比 | 熔敷速率 (kg/h) | 熔敷系数 (g/a*h) | 角变形 (°) |
03 | 无 | 1.6-1.7 | 0.58 | 6.5 | 12.8 | 12 |
04 | 无 | 1.6-1.7 | 0.46 | 8.1 | 15.9 | 13 |
53 | 无 | 1.6-1.7 | 0.41 | 5.7 | 11.2 | 16 |
54 | 无 | 1.6-1.7 | 0.39 | 6.5 | 14.0 | 15 |
01 | ap5 | 4.2 | 0.63 | 11.7 | 15.7 | 2 |
02 | ap5 | 3.9 | 0.71 | 12.1 | 17.3 | 3 |
51 | ap3 | 4.0 | 0.65 | 15.9 | 22.1 | 2 |
52 | ap3 | 3.9 | 0.61 | 12.9 | 18.4 | 2 |
图1 焊接线能量与haz宽度及其粗晶区宽度的关系
2.5 焊接接头的角变形
在焊接前没有进行反变形,焊接过程中也没有拘束,但从表5看出,用saw—amp技术焊接的试板角变形远小于用saw技术焊接的同样板厚的试件。
2.6 熔敷速率和熔敷系数
焊接熔敷速率与熔敷系数是标志焊接熔敷效率的参数。saw-amp的焊接熔敷速率和熔敷系数是saw的近2倍,焊接熔敷效率明显提高。
2.7 saw—amp技术能够采用大线能量的原因
添加合金粉末改善了大线能量焊接时的焊缝组织。如表1所示,saw-amp所用的合金粉末中含有较高的mn、ti等元素,一方面在焊接熔池中脱去粉末自身带来的氧,另一方面参与焊缝的合金化,增加了焊缝合金元素含量,焊缝中针状铁素体增多,先共析铁素体减少,柱状晶的方向性减小。这与我们对大线能量手工电弧焊接接头的研究结果是一致的[4]。
焊缝深宽比显著提高,熔池单位面积线能量降低,焊缝及haz组织晶粒没有粗化。在测量和计算了单道saw和saw-amp焊缝的熔池周长和面积之后,计算得到的单位熔池周长和面积上的线能量见图2和图3。线能量增大,熔池单位周长上的线能量缓慢升高,但是,熔池单位
图2 单道焊缝熔池单位周长上的线能量
图3 单道焊缝熔池单位面积上的线能量
面积上的线能量反而缓慢下降。焊缝和haz的显微组织除了受合金元素影响外,还受焊接过程的热循环,包括加热速度、最高温度、高温停留时间、冷却速度等的影响。采用saw-amp技术时,虽然表面上焊接线能量显著增大,输入熔池的热量增加,实际上焊缝深宽比加大,单道焊缝熔池单位面积上的线能量下降,热量传导的途径增多,焊缝和haz并未严重过热。与saw相比,添加合金粉末对热影响区800℃~500℃的冷却时间没有影响,焊缝的高温停留时间略有增加。