分类号:TH 45 文献标识码:A
文章编号:1000-7466(200 0)02-0031-04
Economic benefit of steam barrier seal
WANG Ru-mei
(Shengli Refinery of Qilu Petro-Chemical Corporation, Zibo 255434, China)
Abstract:The economic benefit produced by steam barrier se al,which is used in the compressors in catalystic craking unit (or coking unit) i s introduced.Total energy consumption by it is only 1/3 of that by oil film seal .
Key words:steam barrier seal;oil film seal;cost;comparison▲
1 对轴封的要求
炼油厂催化(或焦化)装置产出的富气具有易燃、易爆及有毒等特点,常用离心压缩机输送,对机器的轴封有较严格的要求,即通称的4条要求。
(1)密封性能好,在开机或备用状态都要做到轴封无泄漏。
(2)可靠性高,使用寿命长,至少使用1年或1个生产周期。这是连续生产和气压机所处的地位决定的。气压机停运1天将造成上百万元的经济损失,对生产操作还带来不利影响。
(3)结构简单,操作和维修方便。在密封性能满足要求时,密封结构力求简单,密封系统配备的辅助设备和需要的动力(如电、水和仪表风等)都是以少为好。
(4)有显著的经济效益和社会效益。目前国内外有关离心压缩机标准或规范(国内JB/T6443-92,国外API 617-95)写明了常用的轴封种类[1,2],其中有迷宫密封、接触式机械密封、浮环密封和气体螺旋槽机械密封等。其他轴封方法有一定的弊端,所以在这些文献中没有推荐。其中接触式机械密封和浮环密封需要配备油站,又称为有油密封或湿式密封。而迷宫密封和气体螺旋槽机械密封无需油站,称为无油密封,又称干式密封。这些密封都能满足密封性要求,而综合性能却有较大差异。湿式密封辅助设备多,占地面积大,投资高,占压缩机总价的20%~40%。油站用的动力种类多,需要水、电和仪表风(或电);浮环密封还需要蒸汽(或氮气)供应脱气槽的需要,这些因素均导致可靠性下降。目前湿式密封很少连续运转1年以上。国外的统计表明[3],油系统(封油和润滑油)的故障占55%~65%,启动时油系统故障高达90%。由此可见,取消油系统是提高压缩机可靠性的发展方向。国外已出现全无油的离心压缩机,磁力轴承取代油润滑的轴承,无油密封取代了有油密封。气体螺旋槽机械密封是一种有前途的无油密封方法,尤其适用于高压高速工况,但是存在结构复杂、安装技术要求高及价格昂贵等缺点,而且工艺介质必须供应氮气。催化装置气压机属于低压高速工况,没有必要采用气体螺旋槽机械密封。
迷宫密封结构简单,密封件不接触,有较大的间隙,因此很少磨损,使用寿命自然很长。迷宫密封应用最普遍,可直接用做氮气和空气压缩机以及汽轮机、烟机和燃气轮机的轴封。当迷宫密封用于石油气压缩机时,必须配备辅助设施,在适当位置注入压力高于机内介质的惰性气体(称为阻塞气),以阻止机内介质的外泄[1,2],见图1。注入的阻塞气少量进入机内,其余流向轴承端。为了防止阻塞气污染润滑油,大气端用抽气器将惰性气体抽出(图2)。在注汽和抽气口两侧均设有迷宫密封。炼油厂有丰富而价廉(相对于氮气)的水蒸气,惰性气体采用水蒸气,所以称为蒸汽阻塞密封,简称蒸汽密封。
图2 蒸汽密封(迷宫密封)
蒸汽密封具有结构简单、密封性能好、使用寿命长以及操作和维修方便等优点,所以在许多炼油厂得到迅速推广。有人认为蒸汽密封在催化气压机上应用确实很好,但放空蒸汽多、能耗大。有比较才能鉴别,能耗大小是比较而言的,笔者就此问题做较为深入的探讨。目前炼油厂催化气压机型号有MCL405、MCL355、2MCL356、2MCL456、MCL526、2MCL527、2MCL606和2MCL706等,它们几乎都配套浮环密封。现以2MCL456为例,对所用的浮环密封和蒸汽密封作一比较。
2 浮环密封能耗及费用
2.1 密封件消耗功率 浮环和轴存在高速相对运动,其间被油膜隔开,消耗的摩擦功使油温升高。2MCL-456两端设置轴封,每端2只浮环(内外浮环各1只)。每只浮环的温升及浮环和轴的间隙都不同,这里取4只浮环的平均值进行计算。摩擦功率为:
P=1.69×10-4d3n2∑lη/δ
式中,轴径d=0.12 m,取转速n=9000r/min,浮环宽度l=0.02m,取工作时的动力粘度η=1.68×10-3kg.s/m2,浮环与轴的间隙δ=0.15×10-3 m。代入上述值后,P=21.2 kW。 2MCL456型压缩机浮环密封消耗的功率为21.2 kW。由于2MCL456的流量不同,其功率也不同。浮环密封的功率占气压机功率的1%~1.4%。为了便于比较,将该功率按电功率计算,每年消耗的总能量为21.2kW×24h×365=185712kW*h,折合电费为0.35元/(kW.h)×185712kW.h=64992元≈6.5万元。 2.2 密封系统消耗能量及费用 密封辅助系统消耗的能量及其费用见表1。
表1 浮环密封辅助系统的能耗及费用 |
名称 |
用途 |
单价 |
单位时间耗量 |
年耗量(365d) |
年费用 /万元 |
|
|
|
开工时加0.7t |
N46油 |
密封油 |
5000元/t |
以后每月 加0.4t |
5.5t |
2.750 |
电 |
驱动 封油泵 |
0.35元/ (kW*h) |
5kW |
43800kW*h |
1.533 |
循环水 |
冷却器用 |
0.3元/t |
24t/h |
210240t |
6.307 |
干气 |
阻塞气 |
400/t |
0.03t/h 由脱气槽排出, 其余进入机内 |
262.8t |
10.572 |
(氮气) |
(阻塞气) |
(0.40元 /m2) |
(80 m3) |
700 800m3 |
28.032 |
蒸汽 |
脱气槽用 |
46元/t |
Dg20阀门 开一半,取 0.6 t/h |
5 256 t |
24.178 |
合计 |
|
|
|
干气做阻塞气时 |
45.280 |
|
|
|
|
氮气做阻塞气时 |
62.800 |
注:1.物品的价格为1995年企业内部价。 2.脱气槽排出中的气体有40%为石油气,造成对大气污染。
3 蒸汽密封能量消耗及费用
3.1 密封件消耗功率 密封件消耗的功率是指梳齿和轴之间气体摩擦消耗的功率。在其他条件相同的情况下,摩擦功主要与流体的粘度有关。气体和封油的粘度几乎相差2个数量级。目前,由于迷宫密封的摩擦功很小,常被忽略。从已有的文献中找不到迷宫密封的功率计算方法,只好引用文献[4]的试验数据,气体螺旋槽机械密封消耗的功率仅为湿式密封的5%。在此基础上取蒸汽密封消耗的功率为浮环密封的10%,即2.12kW,占压缩机功率的0.1%左右,在工程计算上,这样小的数字是可以忽略的。 3.2 密封系统消耗能量 蒸汽密封只需要1种能源,即蒸汽。其有2种用途,一是用于抽气器的动力蒸汽,二是注入密封的阻塞气。 3.2.1 抽气器消耗的动力蒸汽量 抽气器消耗的动力蒸汽量按下式计算:
式中,A为喷嘴喉部面积,喉部直径为8mm,A=5.024×10-5m2;对过热蒸汽绝热指数k=1.3;g为重力加速度,g=9.81m/s2;p0为喷嘴前蒸汽压力(绝压),取p0=0.822MPa;v0为喷嘴前蒸汽比体积,当蒸汽温度为220℃时,v0=0.2473m3/kg。于是有Q=0.06334kg/s=228kg/h。 喷嘴前压力由抽气器达到的真空度决定。当真空度达到-0.05 MPa时,喷嘴前压力尽量低,有时0.6 MPa即可达到要求的真空度。不同压力下蒸汽耗量见表2。
表2 不同压力下抽气器蒸汽耗量 |
喷嘴前压力(绝压)/MPa |
0.588 |
0.686 |
0.784 |
0.882 |
0.980 |
蒸汽耗量/kg.h-1 |
151.0 |
176.5 |
202.0 |
228.0 |
254.0
|
3.2.2 注汽量计算 注气量计算见图3,蒸汽注入后分别流向机内(G11)和大气侧(G12)。流向大气侧的汽量经梳齿后压力下降至p4(原浮环密封内回油腔室),该处有2个出口,一是放空,另一出口由抽气器抽出。根据连续性原则, 仅计算G11和G12即可得到一段入口处轴封的注汽量G10,经梳齿流(漏)向两侧的流量均可以用下述公式求得[5]。
图3 一段入口处轴封注汽量计算用图
式中,α为流量系数,当采用曲折式迷宫密封,间隙在0.3 mm以下时α=0.8。上式简化后可得:
式中,Gi为流经梳齿的气量,kg/s;β为漏泄系数,与气体种类、梳齿数及梳齿两侧压力有关,可由图表查得;A为梳齿和轴之间的过流面积,mm2;p3为进入梳齿前的蒸汽压力,MPa;v3为进入梳齿前的蒸汽比体积,m3/kg。计算结果见表3。
表3 注汽量计算 |
符号及名称 |
一段入口处轴封 |
二段入口处轴封 |
机内轴封处压力p0/MPa |
0.196 |
0.196 |
进轴封前蒸汽压力p3/MPa |
0.245 |
0.245 |
进轴封前蒸汽温度t3/℃ |
185.5 |
185.5 |
进轴封前蒸汽比体积v3/m3.kg-1 |
0.8498 |
0.8498 |
|
进入机内 |
流向外侧 |
进入机内 |
流向外侧 |
梳齿数量z |
11 |
7 |
5 |
4 |
梳齿密封后压力p4(p0)/MPa |
p0=0.1960 |
p4=0.1568 |
p0=0.1960 |
p4=0.1568 |
压力比p4/p3(或p0/p3) |
p0/p3=0.80 |
p4/p3=0.64 |
p0/p3=0.80 |
p4/p3=0.64 |
漏泄系数β(由图表查得) |
0.178 |
0.279 |
0.241 |
0.363 |
梳齿过流面积A/mm2 |
102.5 |
102.5 |
102.5 |
102.5 |
流经梳齿气量Gi/kg.h-1 |
G11=28.0 |
G12=44.0 |
G21=38.0 |
G22=57.2 |
每端进汽量G10(G20)/kg.h-1 |
G10=28.0+44.0=72.0 |
G20=38.0+57.2=95.2 |
两端进机内总量G1/kg.h-1 |
G1=G11+G21=66 |
两端抽出蒸汽量G2/kg.h-1 |
G2=G12+G22=101.2 |
两端总注气量G/kg.h-1 |
G=G1+G2=G10+G20=167.2 |
注:G10和G20用于计算孔板;G2用于计算抽气器。
3.2.3 蒸汽密封总能耗 蒸汽密封注入轴封处的蒸汽量加上抽气器耗汽量为总耗量,即G+Q=167.2kg/h+228kg/h=0.3952t/h。其中蒸汽单价为46元/t,折合成全年的费用为16万元。 进入机内的蒸汽量仅占机流量的0.28%,该流量和气压机的反飞动流量(即气压机出入口的循环量占总流量的10%,有时更大) 比较,可以忽略。 因此,蒸汽进入机内对气压机功率的影响也可予以忽略。这样一来蒸汽密封能量消耗只有蒸汽1项,在数量上也远小于浮环密封。
4 两种密封方法能耗费用比较
2MCL456不同轴封能耗费用比较见表4。
表4 蒸汽密封和浮环密封能耗费用比较 万元/a |
密封名称 |
封油 |
电 |
水 |
干气 |
蒸汽 |
密封件 |
合计 |
蒸汽密封 |
无 |
无 |
无 |
无 |
16.00 |
0.65 |
16.65 |
浮环密封 |
2.75 |
1.53 |
6.30 |
10.51 |
24.18 |
6.50 |
51.78 |
浮环密封需要多种能源,消耗总费用每年为51.78万元。如果隔离气用氮气,每年费用至少为69.3万元。某炼油厂由浮环密封改为蒸汽密封后仅氮气一项,每年节约72万元。而蒸汽密封只用1种能源,年费用只有16.65万元,也就是说蒸汽密封的能耗费用不到浮环密封的1/3。然而,蒸汽密封最引人注目的是其高可靠性。胜利炼油厂的蒸汽密封已无故障运转了5年,上海炼油厂的也无故障运转了4年,现正向更高的记录迈进。如果再加上维修费用的下降,蒸汽密封的经济效益更大,因此,不但技术上先进,还有显著的经济效益。鉴于上述,可以认为蒸汽密封用于催化气压机上,是目前唯一能同时满足4条要求的轴封方法。
作者简介:王汝美(1937-),男(汉族),山东临朐人,1962年毕业于北京石油学院机械系炼油厂机械专业,高级工程师,主要从事泵和压缩机维修及管理工作,曾任胜利炼油厂副总工程师。 作者单位:王汝美(齐鲁石化公司胜利炼油厂,山东 淄博 255434)
参考文献:
[1]JB/T 6443-92,离心压缩机[S]. [2]API 617-95,石油、化学和气体工业用离心压缩机(第六版) [S]. [3]Fort J Jehe.Magnetic bearing dry seals improve compresso r operation[J]. Hydrocarbon Procec.,1988,67(10): 53-56. [4]Lancee R P. Trans Canada tests oil-less seals in ce ntrifugal compressors[J]. Oil & Gas Journal,1987,85(42):41-44. [5]电机工程手册编辑委员会编.机械工程手册,第5卷,第23篇,密 封[M].北京:机械工业出版社,1982.23-103. |