在满足焊接接头力学性能要求的前提下，提高熔敷速率可以提高生产率。用常规的埋弧焊（saw）焊接中厚板结构，如果提高熔敷速率，就要加大焊接线能量，其结果是焊接熔池变大，母材熔化量增加，焊缝化学成分变差，焊缝组织粗化，焊接热影响区扩大并且性能变坏。添加合金粉末的埋弧焊(submerged arc welding with alloyed metal powders，saw-amp）是一种能够提高熔敷速率，又不使焊接接头性能变差的高效焊接技术。基本做法是在坡口中预先铺放一层金属粉末(或金属细粒、切断的短焊丝等)，然后进行埋弧焊。国外从60年代末期至今一直在研究、开发和应用这种技术，已研究了系列合金粉末、焊剂和合金粉末添加装置，广泛用于造船、压力容器、重型机器、桥梁、建筑和海洋石油平台等领域。
笔者用该技术焊接了q235钢和16mnr钢，并应用于实际焊接生产。
一、材料及焊接工艺
1．材料
母材板厚为18 mm，试板尺寸为300 mm×500 mm，焊丝直径为4.0 mm，焊剂粒度为8～60目，合金粉末粒度为80～200目。化学成分见表1。
表1木材、焊丝和合金表面的化学成分单位：％
2．焊接工艺
对接，焊接规范见表2。焊机为mz-1000，dcrp。v型坡口，saw角度为60～65°，钝边为4 mm；saw-amp角度为40°～45°，钝边为2 mm。
表2焊接工艺规范
二、试验结果及讨论
1．焊缝化学成分
采用saw和saw-amp技术焊接的20g、16mnr钢焊缝化学成分见表3。结果表明，用sj301焊接的焊缝，c、si和mn元素增加，p含量与hj431焊缝相当，s含量却没有减少。由于sj301和hj431本身的s、p含量对其焊缝中的s和p含量有相当显著的影响，而不同厂家生产的焊剂s、p含量有很大差别，故可以理解本文的成分分析结果。saw-amp焊缝的s含量与saw焊缝相当，p含量显著减少，但均低于0.030%，焊缝的成分完全符合gb6654-86的要求。添加合金粉末有利于焊缝脱s和脱p。
表3焊缝的化学成分单位：%
2．焊缝和haz的显微组织
saw的线能量一般为1.6 kj/mm，焊接18 mm厚的钢板需要5～6道焊满，未经再热的焊缝组织细小，针状铁素体较多，先共析铁素体少且窄，柱状晶方向性不明显，haz粗晶区晶粒尺寸较小。如果采用大线能量，线能量达到3.6 kj/mm，18 mm厚的钢板2道即可焊满，但是焊缝组织粗大，几乎无针状铁素体，先共析铁素体宽，haz粗晶区晶粒尺寸较大，有较多的魏氏组织。
用大线能量、saw-amp技术，18 mm厚的钢板一道就可焊满，但是，合金粉末的成分对焊缝抗裂性和组织有显著影响。合金粉末中mn、ti等合金元素含量非常少，其成本较低，但焊接过程中电弧燃烧不稳定，焊道忽宽忽窄，焊缝组织中几乎没有针状铁素体，先共析铁素体连成一片，焊缝与haz在熔合区明显分开。采用含有较少mn、ti元素的合金粉末焊接，焊缝中针状铁素体细小且多，先共析铁素体较少，焊缝的柱状晶不明显，但是，焊缝成分有偏析，出现裂纹。调整合金粉末的成分，使之含有适当的mn、ti等合金元素，获得ap3和ap5粉末，配用h08a焊丝，分别焊接16mnr和20g，焊缝针状铁素体多且细小，先共析铁素体变窄且断续分布，先共析铁素体晶粒细小且量少。结果表明，在埋弧焊缝中添加适当成分的合金粉末，改善了焊缝的微观组织；haz粗晶区的珠光体增加，魏氏组织减少，haz微观组织并未由于线能量增大而恶化，说明saw-amp对线能量适应性强。
3．焊接接头力学性能
按jb4708-92进行拉伸和标准charpy v型缺口试样冲击试验。表4的试验结果表明，采用saw-amp技术焊接的接头力学性能完全满足要求，其中用sj301焊剂的接头力学性能更好。
表4焊接接头常温拉伸性能和charpy v型缺口试样冲击韧性
4．焊缝和haz的晶粒大小及几何尺寸
在埋弧焊坡口中添加合金粉末焊接，母材的熔合比降低，焊接电弧的大部分热量用来熔化焊丝和粉末。用定量金相的方法测量了焊缝组织中先共析铁素体和haz粗晶区原始奥氏体的晶粒大小。结果表明，添加合金粉末后，尽管采用了大线能量焊接，焊缝中先共析铁素体的平均尺寸由50μm～100μm减小为20μm～30μm，而且添加合金粉末后针状铁素体含量明显增加，先共析铁素体减少，柱状晶的方向性减小，添加的合金粉末有利于改善焊缝组织。添加合金粉末并采用大线能量，尽管整个haz及其粗晶区的宽度有所增加，但对接头性能有重要影响的haz粗晶区原始奥氏体的晶粒平均尺寸基本保持为60μm～80μm，受线能量的影响并不显著，见图1。添加合金粉末焊缝的熔深增加，深宽比显著升高，见表5。
表5 saw和saw-amp的焊缝宽度比、熔敷速率、熔敷系数和接头角变形
图1焊接线能量与haz宽度及其粗晶区宽度的关系
5．焊接接头的角变形
在焊接前没有进行反变形，焊接过程中也没有拘束，但从表5看出，用saw—amp技术焊接的试板角变形远小于用saw技术焊接的同样板厚的试件。
6．熔敷速率和熔敷系数
焊接熔敷速率与熔敷系数是标志焊接熔敷效率的参数。saw-amp的焊接熔敷速率和熔敷系数是saw的近2倍，焊接熔敷效率明显提高。
7．saw—amp技术能够采用大线能量的原因
添加合金粉末改善了大线能量焊接时的焊缝组织。如表1所示，saw-amp所用的合金粉末中含有较高的mn、ti等元素，一方面在焊接熔池中脱去粉末自身带来的氧，另一方面参与焊缝的合金化，增加了焊缝合金元素含量，焊缝中针状铁素体增多，先共析铁素体减少，柱状晶的方向性减小。这与我们对大线能量手工电弧焊接接头的研究结果是一致的。
图2单道焊缝熔池单位周长上的线能量
图3单道焊缝熔池单位面积上的线能量
焊缝深宽比显著提高，熔池单位面积线能量降低，焊缝及haz组织晶粒没有粗化。在测量和计算了单道saw和saw-amp焊缝的熔池周长和面积之后，计算得到的单位熔池周长和面积上的线能量见图2和图3。线能量增大，熔池单位周长上的线能量缓慢升高，但是，熔池单位面积上的线能量反而缓慢下降。焊缝和haz的显微组织除了受合金元素影响外，还受焊接过程的热循环，包括加热速度、最高温度、高温停留时间、冷却速度等的影响。采用saw-amp技术时，虽然表面上焊接线能量显著增大，输入熔池的热量增加，实际上焊缝深宽比加大，单道焊缝熔池单位面积上的线能量下降，热量传导的途径增多，焊缝和haz并未严重过热。与saw相比，添加合金粉末对热影响区800℃～500℃的冷却时间没有影响，焊缝的高温停留时间略有增加。
